Plat ASTM A240 UNS S32750, Plat Tahan Dupleks Super

Detail produk:
Tempat asal: Cina
Nama merek: VANFORGE
Sertifikasi: ISO9001, ISO10012, ISO14001, OHSAS18001, ABS, BV, DNV, Lloyd, NK, PED
Syarat-syarat pembayaran & pengiriman:
Kuantitas min Order: 1000 KG
Harga: Negotiable
Kemasan rincian: Paket layak laut untuk ekspor
Waktu pengiriman: 45 hari
Syarat-syarat pembayaran: L/C, T/T
Menyediakan kemampuan: 100 ton per bulan

Informasi Detail

Bahan: Baja tahan karat austenitik, baja tahan karat dupleks Proses: Dingin digulung
pengobatan: Anil cerah Permukaan: BA atau atas permintaan
Aplikasi: Petrokimia, kimia, kertas dan bubur kertas Fitur: Presisi Tinggi
Standar: ANSI, ASTM, ASME, EN, DIN, JIS, GOST
Cahaya Tinggi:

plat stainless steel

,

lembar ss

Deskripsi Produk

ASTM A240 S32750 2507 pelat baja stainless canai dingin super duplex

Piring UNS S32750 (Super Duplex 2507)

UNS S32750 adalah baja tahan karat super-duplex (austenitic-feritik) untuk digunakan dalam kondisi yang sangat korosif. Kelas ditandai oleh:

  • Sangat tahan terhadap stress corrosion cracking (SCC) di lingkungan yang mengandung klorida
  • Sangat tahan terhadap korosi lubang dan celah
  • Resistensi tinggi terhadap korosi umum
  • Kekuatan mekanik sangat tinggi
  • Sifat fisik yang menawarkan keunggulan desain
  • Tahan terhadap korosi erosi dan kelelahan korosi
  • Kemampuan las yang baik

Standar

  • UNS S32750
  • EN number 1.4410
  • EN name X 2 CrNiMoN 25-7-4
  • SS 2328

Standar produk

  • Lembar dan piring: ASTM A240

Persetujuan

  • Disetujui oleh American Society of Mechanical Engineers (ASME) untuk digunakan sesuai dengan ASME Boiler dan Pressure Vessel Code, Bagian VIII, div. 1. Tidak ada persetujuan untuk UNS S32750 dalam bentuk plat. Namun, menurut paragraf ASME UG-15 diizinkan untuk menggunakan nilai-nilai desain untuk tabung mulus menurut ASME Bagian VIII, div. 1 juga untuk piring.
  • ISO 15156-3 / NACE MR 0175 (bahan tahan retak tegangan sulfida untuk peralatan lapangan minyak).

Komposisi kimia (nominal)%

C Si M N P S Cr Ni Mo Lainnya
maks maks maks maks maks
0,030 0.8 1.2 0,035 0,015 25 7 4 N = 0,3

Peralatan mekanis

Gambar-gambar berikut berlaku untuk bahan dalam kondisi larutan anil. Tabung dan pipa dengan ketebalan dinding di atas 20 mm (0,787 in.) Mungkin memiliki nilai yang sedikit lebih rendah. Untuk tabung mulus dengan ketebalan dinding <4 mm kami menjamin nilai kekuatan bukti (R p0.2 ) yang 50 MPa lebih tinggi dari yang tercantum di bawah ini pada 20 ° C (68 ° F) serta yang terdaftar pada suhu yang lebih tinggi. Informasi lebih rinci dapat diberikan berdasarkan permintaan.

Pada 20 ° C (68 ° F)

Lembar dengan ketebalan dinding maks. 20 mm (0,79 in.).

Satuan metrik

Kekuatan bukti, MPa

Kekuatan tarik, MPa

Perpanjangan,%

Kekerasan, HRC

R hal0.2 a)

R p1.0 a)

R m

A b)

A 2 "

min.

min.

min.

min.

maks.

550 640 800-1000 25 15 32

Unit kekaisaran
Kekuatan bukti, ksi Kekuatan tarik, ksi Perpanjangan,% Kekerasan, HRC
R hal0.2 a) R p1.0 a) R m A b) A 2 " HRC
min. min. min. min. maks.
80 93 116-145 25 15 32

1 MPa = 1 N / mm 2
a) R p0.2 dan R p1.0 masing-masing berhubungan dengan kekuatan imbal hasil 0,2% dan 1,0%.
b) Berdasarkan L 0 = 5.65 √S 0 di mana L 0 adalah panjang pengukur asli dan S 0 area penampang asli.

Gambar 1. Perbandingan kekuatan bukti minimum, offset 0,2%, dari UNS S32750 dan grade austenit paduan tinggi, untuk material dalam kondisi larutan anil.

Pada suhu tinggi

Jika UNS S32750 terpapar pada suhu yang melebihi 250 ° C (480 ° F), untuk periode yang lama, struktur mikro berubah, yang menghasilkan pengurangan kekuatan impak. Ini tidak selalu mempengaruhi perilaku material pada suhu operasi. Misalnya, tabung penukar panas dapat digunakan pada suhu yang lebih tinggi tanpa masalah. Silakan hubungi Huahon untuk informasi lebih lanjut. Untuk aplikasi bejana tekan, 250 ° C (480 ° F) diperlukan sebagai maksimum, menurut VdTÜV-Wb 508 dan NGS 1609.

Lembar dengan ketebalan dinding maks. 20 mm (0,79 in.)

Satuan metrik
Suhu, ° C Kekuatan bukti R p0.2 , MPa
min.
50 530
100 480
150 445
200 420
250 405
300 395

Unit kekaisaran

Suhu, ° F

Kekuatan bukti R p0.2 , ksi

min.

120 77.0
200 70.5
300 64.5
400 61.0
500 58.5
600 57.0

Kekuatan dampak

UNS S32750 memiliki kekuatan dampak yang baik. Suhu transisi getas getas di bawah -50 ° C (-58 ° F). Kekuatan tumbukan UNS S32750 yang dilas juga baik, meskipun nilainya lebih rendah dari logam dasar. Kekuatan tumbukan, jika las busur gas terlindung, adalah minimum 27 J (20 ft lb) pada suhu -50 ° C (-58 ° F).

Gambar 2. Kurva energi dampak khas untuk UNS S32750 menggunakan spesimen Charpy V standar (rata-rata 3 pada setiap temp.). Sampel logam induk diambil dalam arah longitudinal dari hot rolled 12 mm dan larutan anil (1075 ° C / 1965 ° F).

Menurut ASME B31.3 nilai desain berikut direkomendasikan untuk UNS S32750:

Suhu

Menekankan

° F

° C

ksi

MPa

100 38 38.7 265
200 93 35.0 240
300 149 33.1 230
400 204 31.9 220
500 260 31.4 215
600 316 31.2 215

Properti fisik

Kepadatan: 7,8 g / cm 3 , 0,28 lb / in. 3

Kapasitas panas spesifik

Satuan metrik Satuan kekaisaran

Suhu, ° C

J / (kg ° C)

Suhu, ° F

Btu / (lb ° F)

20 490 68 0,12
100 505 200 0,12
200 520 400 0,12
300 550 600 0,13
400 585 800 0,14


Konduktivitas termal
Unit metrik, W / (m ° C)

Suhu, ° C

20

100

200

300

400

UNS S32750 14 15 17 18 20
ASTM 316L 14 15 17 18 20


Unit kekaisaran, Btu / (ft h ° F)

Suhu, ° F

68

200

400

600

800

UNS S32750 8 9 10 11 12
ASTM 316L 8 9 10 10 12


Ekspansi termal
UNS S32750 memiliki koefisien ekspansi termal yang mendekati baja karbon. Ini memberi UNS S32750 keunggulan desain yang pasti dibanding baja tahan karat austenit dalam peralatan yang terdiri dari baja karbon dan baja tahan karat. Nilai yang diberikan di bawah ini adalah nilai rata-rata dalam rentang suhu.

Unit metrik, x10 -6 / ° C

Suhu, ° C

30-100

30-200

30-300

30-400

UNS S32750 13.5 14.0 14.0 14.5
Baja karbon 12.5 13.0 13.5 14.0
ASTM 316L 16.5 17.0 17.5 18

Unit kekaisaran, x10 -6 / ° F

Suhu, ° F

86-200

86-400

86-600

86-800

UNS S32750 7.5 7.5 8.0 8.0
Baja karbon 6.8 7.0 7.5 7.8
ASTM 316L 9.0 9.5 10.0 10.0

Gambar 3. Ekspansi termal, per ° C (30-100 ° C, 86-210 ° F).

Tahanan

Suhu, ° C

μΩm

Suhu, ° F

μΩin.

20 0,83 68 32.7
100 0,89 200 34.9
200 0,96 400 37.9
300 1.03 600 40.7
400 1,08 800 43.2


Modulus elastisitas, (x10 3 )

Satuan metrik dan satuan kekaisaran

Suhu, ° C

MPa

Suhu, ° F

ksi

20 200 68 29.0
100 194 200 28.2
200 186 400 27.0
300 180 600 26.2

Tahan korosi

Korosi umum

UNS S32750 sangat tahan terhadap korosi oleh asam organik, misalnya pengalaman kurang dari 0,05 mm / tahun dalam asam format 10% dan asam asetat 50% di mana ASTM 316L memiliki tingkat korosi lebih tinggi dari 0,2 mm / tahun. Asam format murni lihat Gambar 4. Juga dalam asam yang terkontaminasi, UNS S32750 tetap resisten.

Gambar 5 dan Gambar 6 menunjukkan hasil dari tes UNS S32750 dan berbagai baja tahan karat dan paduan nikel dalam asam asetat yang terkontaminasi dengan klorida yang dalam praktiknya sering hadir dalam proses.

Gambar 4. Diagram isocorrosion dalam asam format. Kurva mewakili tingkat korosi 0,1 mm / tahun (4 mpy) dalam larutan uji stagnan.

Gambar 5. Laju korosi berbagai paduan dalam asam asetat 80% dengan ion 2000 ppm klorida pada suhu 90 ° C.

Gambar 6. Laju korosi berbagai paduan dalam asam asetat pekat dengan ion klorida 200 ppm.

Pengalaman praktis dengan UNS S32750 dalam asam organik, misalnya pada tanaman asam teraftalat, telah menunjukkan bahwa paduan ini sangat tahan terhadap jenis lingkungan ini. Oleh karena itu, paduan tersebut merupakan alternatif kompetitif untuk austenit paduan logam dan paduan nikel dalam aplikasi di mana baja stainless standar austenitik berkarat pada tingkat tinggi.

Ketahanan terhadap asam anorganik sebanding dengan, atau bahkan lebih baik daripada baja tahan karat austenitik paduan tinggi pada rentang konsentrasi tertentu. Gambar 7 sampai 9 menunjukkan diagram isokorosi untuk asam sulfat, asam sulfat yang terkontaminasi dengan ion klorida 2000 ppm, dan asam hidroklorat.

Gambar 7. Diagram isocorrosion dalam asam sulfat aerasi alami. Kurva mewakili tingkat korosi 0,1 mm / tahun (4 mpy) dalam larutan uji stagnan.

Gambar 8. Diagram isocorrosion, 0,1 mm / tahun (4 mpy) dalam asam sulfat aerasi alami yang mengandung ion 2000 ppm klorida.

Gambar 9. Diagram isocorrosion dalam asam klorida. Kurva mewakili tingkat akorosi 0,1 mm / tahun (4 mpy) dalam larutan uji stagnan.

Korosi lubang dan celah

Resistensi korosi lubang dan celah pada baja tahan karat terutama ditentukan oleh kandungan kromium, molibdenum, dan nitrogen. Praktek manufaktur dan fabrikasi, misalnya pengelasan, juga sangat penting untuk kinerja aktual dalam layanan.

Parameter untuk membandingkan resistansi terhadap pitting di lingkungan klorida adalah nomor PRE (Pitting Resistance Equivalent).
PRE didefinisikan sebagai, dalam bobot-%)
PRE =% Cr + 3,3 x% Mo + 16 x% N

Untuk baja tahan karat dupleks, ketahanan korosi pitting tergantung pada nilai PRE pada fase ferit dan austenit, sehingga fase dengan nilai PRE terendah akan membatasi ketahanan korosi pitting yang sebenarnya. Dalam UNS S32750 nilai PRE sama di kedua fase, yang telah dicapai dengan keseimbangan elemen yang cermat.

Nilai PRE minimum untuk tabung mulus UNS S32750 adalah 42,5. Ini jauh lebih tinggi daripada misalnya nilai PRE untuk baja tahan karat dupleks lainnya dari tipe 25Cr yang bukan super dupleks. Sebagai contoh, UNS S31260 25Cr3Mo0.2N memiliki nilai PRE minimum 33.

Salah satu uji korosi celah dan celah paling parah yang diterapkan pada baja tahan karat adalah ASTM G48, yaitu paparan 6% FeCI 3 dengan dan tanpa celah (metode A dan B masing-masing). Dalam versi modifikasi tes ASTM G48 A, sampel diekspos selama 24 jam. Ketika lubang dideteksi bersamaan dengan penurunan berat badan yang substansial (> 5 mg), tes ini terputus. Kalau tidak, suhu dinaikkan 5 ° C (9 ° F) dan tes dilanjutkan dengan sampel yang sama. Gambar 11 menunjukkan suhu pitting dan celah kritis (CPT dan CCT) dari pengujian.

Tes potensiostatik dalam larutan dengan kandungan klorida yang berbeda disajikan pada Gambar 11. Gambar 12 menunjukkan efek peningkatan keasaman. Dalam kedua kasus, potensi yang diterapkan adalah 600 mV vs SCE, nilai yang sangat tinggi dibandingkan dengan yang biasanya terkait dengan air laut alami yang tidak diklorinasi, sehingga menghasilkan suhu kritis yang lebih rendah dibandingkan dengan sebagian besar kondisi layanan praktis.

Gambar 10. Suhu lubang dan celah kritis dalam 6% FeCl 3 , 24 jam (mirip dengan ASTM G48).

Pita sebar untuk UNS S32750 dan 6Mo + N menggambarkan fakta bahwa kedua paduan memiliki ketahanan yang sama terhadap pitting, dan nilai CPT berada dalam kisaran yang ditunjukkan pada gambar.

Pengujian dilakukan dalam air laut alami untuk menentukan suhu korosi celah kritis sampel dengan potensi diterapkan 150 mV vs SCE. Temperatur dinaikkan 4 ° C (7 o F) langkah setiap 24 jam sampai terjadi korosi celah. Hasilnya ditunjukkan pada tabel di bawah ini.

Paduan

CCT (° C)

UNS S32750 64
6Mo + N 61

Dalam pengujian ini laju perambatan dari serangan korosi celah yang dimulai, pada 15-50 ° C (59-122 ° F) dan potensi yang diterapkan 150 mV vs SCE juga ditentukan. Ini ditemukan sekitar sepuluh kali lebih rendah untuk UNS S32750 daripada untuk paduan 6Mo + N.

Gambar 11. Suhu pitting kritis (CPT) pada berbagai konsentrasi natrium klorida, dari 3 hingga 25% (penentuan potensiostatik pada +600 mV SCE dengan permukaan tanah dengan kertas 600 grit).

Gambar 12. Suhu lubang kritis (CPT) dalam 3% NaCl dengan pH bervariasi (penentuan potensiostatik pada +600 mV SCE dengan permukaan tanah dengan 600 kertas grit).

Ketahanan korosi UNS S32750 dalam larutan pengoksidasi klorida diilustrasikan oleh temperatur pitting kritis (CPT) yang ditentukan dalam solusi 'Kematian hijau' (1% FeCI 3 + 1% CuCl 2 + 11% H 2 SO 4 + 1.2% HCI) dan dalam solusi 'Kematian kuning' (0,1% Fe 2 (SO 4 ) 3 + 4% NaCl + 0,01 M HCI). Tabel di bawah ini menunjukkan nilai CPT untuk paduan yang berbeda dalam solusi ini. Jelas bahwa nilai untuk UNS S32750 berada pada level yang sama dengan nilai untuk paduan nikel UNS N06625. Pengujian menunjukkan korelasi yang baik dengan peringkat paduan untuk digunakan sebagai tabung reheater dalam sistem desulfurisasi gas buang.

Suhu lubang kritis (CPT) ditentukan dalam berbagai larutan uji.

Paduan

Suhu lubang kritis (CPT), ° C
'Kematian hijau'

'Kematian kuning'

UNS S32750 72.5 > 90
6Mo + N 70 > 90
UNS N06625 67.5 > 90
ASTM 316 <25 20

Retak korosi stres

UNS S32750 memiliki ketahanan yang sangat baik terhadap stress corrosion cracking (SCC) yang diinduksi klorida.

Resistansi SCC dari UNS S32750 dalam larutan klorida pada suhu tinggi diilustrasikan pada Gambar 13. Tidak ada tanda-tanda SCC hingga 1000 ppm Cl - / 300 ° C dan 10000 ppm Cl - / 250 ° C.

Spesimen U-bend UNS S32750 yang terpapar selama 1000 jam dalam air garam panas (108 ° C, 226 ° F, 25% NaCl) tidak menunjukkan retak.
Ambang batas tegangan untuk UNS S32750 dalam 40% CaCl 2 pada 100 ° C (210 ° F) dan pH = 6,5 di atas 90% dari kekuatan tarik untuk logam induk dan sambungan las

Gambar 14 menunjukkan hasil pengujian dalam 40% CaCl 2 pada 100 ° C (210 ° F) diasamkan hingga pH = 1,5. Pengasaman larutan uji standar untuk pH = 1,5 menurunkan ambang batas stres untuk UNS S32205 / 31803, tetapi tidak untuk UNS S32750. Ini berlaku untuk logam induk dan sambungan las.

Tegangan ambang untuk kedua logam induk dan sambungan las UNS S32750 dalam mendidih 45% MgCl 2 , 155 ° C (311 ° F) (ASTM G36), adalah sekitar 50% dari kekuatan bukti.

Gambar 13. Ketahanan SCC dalam larutan netral klorida (abt. 8 ppm) yang mengandung oksigen. Waktu pengujian 1000 jam. Tegangan yang diterapkan sama dengan kekuatan bukti pada suhu pengujian.

Gambar 14. Hasil uji SCC dengan beban konstan dalam 40% CaCl 2 , pH = 1,5, pada 100 ° C (210 ° F) dengan larutan uji aerasi.

Gambar 15. Uji SCC beban konstan dalam larutan NACE pada suhu kamar (NACE TM 0177).

Gambar 15 menunjukkan hasil tes SCC pada suhu kamar di NACE TM0177 Uji solusi A (5% natrium klorida dan asam asetat 0,5% jenuh dengan hidrogen sulfida). Tidak ada retak terjadi pada UNS S32750, terlepas dari stres yang diterapkan.

Dalam larutan berair yang mengandung hidrogen sulfida dan klorida, retak korosi tegangan juga dapat terjadi pada baja tahan karat pada suhu di bawah 60 ° C (140 ° F). Korosifitas larutan tersebut dipengaruhi oleh keasaman dan kandungan klorida. Berkebalikan langsung dengan kasus yang disebabkan oleh korosi retak tegangan biasa yang diinduksi klorida, baja tahan karat feritik lebih sensitif terhadap jenis retak korosi tegangan ini daripada baja austenitik.

Sesuai dengan ISO 15156 / NACE MR 0175 solusi annealed dan liquid quenched tempa UNS S32750 cocok untuk digunakan pada suhu hingga 450 ° F (232 ° C) di lingkungan asam dalam produksi minyak dan gas, jika tekanan parsial hidrogen sulfida tidak tidak melebihi 3 psi (0,20 bar).

UNS S32750, dengan kekerasan maksimum 32 HRC, larutan yang dianil dan didinginkan dengan cepat, menurut NACE MR0103, cocok untuk digunakan dalam pemurnian minyak bumi yang asam.

Korosi intergranular

UNS S32750 adalah anggota keluarga baja tahan karat dupleks modern yang komposisi kimianya seimbang untuk memberikan reformasi cepat austenit di zona pengelasan panas yang dipengaruhi oleh suhu tinggi. Ini menghasilkan struktur mikro yang menyediakan material dengan ketahanan yang baik terhadap korosi intergranular. UNS S32750 lolos pengujian ke ASTM A262 Praktik E (uji Strauss) tanpa syarat.

Korosi erosi

Sifat mekanik yang dikombinasikan dengan ketahanan terhadap korosi memberi UNS S32750 ketahanan yang baik terhadap korosi erosi. Pengujian pada media yang mengandung pasir menunjukkan bahwa UNS S32750 memiliki ketahanan terhadap erosi yang lebih baik daripada baja tahan karat austenitik yang sesuai. Gambar 16 di bawah ini menunjukkan laju kehilangan massa relatif dari dupleks UNS S32750, Sandvik SAF 2205 dan baja tipe 6Mo + N austenit setelah terpapar air laut sintetis (ASTM D-1141) yang mengandung pasir silika 0,025-0,25% pada kecepatan 8,9- 29,3 m / s (rata-rata semua tes ditampilkan).

Gambar 16. Tingkat kehilangan massa relatif setelah pengujian ketahanan terhadap korosi erosi.

Kelelahan korosi

Baja tahan karat dupleks yang memiliki kekuatan tarik tinggi biasanya memiliki batas kelelahan yang tinggi dan ketahanan yang tinggi terhadap kelelahan dan korosi.

Kekuatan fatik tinggi dari UNS S32750 dapat dijelaskan oleh sifat mekaniknya yang baik, sedangkan ketahanannya yang tinggi terhadap kelelahan korosi telah dibuktikan dengan pengujian kelelahan pada media korosif.

Perawatan panas

Tabung biasanya dikirim dalam kondisi panas. Jika perlakuan panas tambahan diperlukan karena pemrosesan lebih lanjut, berikut ini direkomendasikan.

Solusi anil

1050-1125 ° C (1920-2060 ° F), pendinginan cepat di udara atau air.

Pengelasan

Kemampuan las UNS S32750 bagus. Metode pengelasan yang cocok adalah pengelasan busur logam manual dengan elektroda tertutup atau pengelasan busur logam. Pengelasan harus dilakukan dalam kisaran input panas 0,2-1,5 kJ / mm dan dengan suhu interpass maksimum 150 ° C (300 ° F).

Perlakuan panas pemanasan atau pasca-las tidak diperlukan.

Pembuatan

Pembengkokan

Gaya awal yang diperlukan untuk membengkokkan sedikit lebih tinggi untuk UNS S32750 daripada untuk baja tahan karat austenitik standar (ASTM 304L dan 316L).

Jika kondisi layanan pada batas ketahanan korosi tegangan dari perlakuan panas UNS S32750 direkomendasikan setelah penekukan dingin. Untuk aplikasi bejana tekan di Jerman dan negara-negara Nordik, perlakuan panas mungkin diperlukan setelah deformasi dingin sesuai dengan VdTÜV-Wb 508 dan NGS 1609. Perlakuan panas harus dilakukan dengan larutan anil (Lihat di bawah Perlakuan panas) atau anil resistansi.

Pembengkokan panas dilakukan pada 1125-1025 ° C (2060-1880 ° F) dan harus diikuti oleh larutan anil.

Memperluas

Dibandingkan dengan baja tahan karat austenitik, UNS S32750 memiliki bukti dan kekuatan tarik yang lebih tinggi. Ini harus diingat ketika memperluas tabung ke tubesheets. Metode ekspansi normal dapat digunakan, tetapi ekspansi membutuhkan kekuatan awal yang lebih tinggi dan harus dilakukan dalam satu operasi. Sebagai aturan umum, sambungan tabung ke tabung harus dilas jika kondisi layanan termasuk konsentrasi klorida yang tinggi, sehingga membatasi risiko korosi celah.

Permesinan

Menjadi bahan dua fase (austenitic-feritik) UNS S32750 akan menyajikan profil keausan pahat yang berbeda dari baja fase tunggal jenis ASTM 304L. Karenanya kecepatan potong harus lebih rendah dari yang direkomendasikan untuk ASTM 304L. Direkomendasikan bahwa grade penyisipan yang lebih keras digunakan daripada saat pemesinan baja tahan karat austenitik, misalnya ASTM 304L.

Aplikasi

UNS S32750 adalah baja tahan karat dupleks yang dirancang khusus untuk layanan di lingkungan yang mengandung klorida agresif. Aplikasi yang umum adalah:

Aplikasi khas untuk UNS S32750
Eksplorasi minyak dan gas
dan produksi
Lingkungan yang mengandung klorida seperti sistem penanganan dan proses air laut. Hidrolik dan proses tabung cairan di pusar
Pendinginan air laut Tubing untuk penukar panas di kilang, industri kimia, industri proses dan industri lainnya menggunakan air laut atau air laut terklorinasi sebagai pendingin
Penguapan garam Tabung evaporator untuk produksi garam korosif, misalnya klorida, sulfat, dan karbonat
Tanaman desalinasi Bejana tekan untuk unit osmosis balik, tabung dan pipa untuk transportasi air laut, tabung penukar panas
Sumur panas bumi Penukar panas di unit eksploitasi panas bumi, sistem yang terpapar panas bumi atau tabung salinitas salinitas tinggi untuk produksi
Pemurnian minyak dan pemrosesan petrokimia dan gas Tabung dan pipa di mana lingkungan proses mengandung jumlah klorida yang tinggi, atau terkontaminasi dengan asam klorida
Produksi pulp dan kertas Bahan untuk lingkungan pemutihan yang mengandung klorida
Pengolahan kimia Pabrik asam organik, juga ketika larutan proses terkontaminasi misalnya klorida
Komponen mekanis membutuhkan kekuatan tinggi Poros baling-baling dan produk lainnya mengalami beban mekanis tinggi dalam air laut dan lingkungan yang mengandung klorida lainnya
Unit desulfurisasi Sebagai tabung reheater dalam sistem desulfurisasi gas buang. Sifat mekanik dan korosi yang baik menjadikan UNS S32750 pilihan ekonomis dalam banyak aplikasi dengan mengurangi biaya siklus peralatan.

Proses produksi


Hubungi kami

Masukkan Pesan Anda

Anda Mungkin Menjadi Ini